18：09 空分氧放空管线处出现声响及烟尘，中控DCS氧压低报警，随后自空压机后所有系统进行紧急停车处理并通知相关人员，同时进行现场确认处理。此时确认氧流量达到最大值。HV-9304阀位2%，氧气温度14.47℃，后经确认为空分氧放空管线 增压机运行平稳，氧气温度恢复到18.52 ℃，系统开始加负荷，空分调整氧量。

　　17：01 系统负荷恢复至原38m3/h，氧流量20470 Nm3/h，氧气压力6.24 Mpa，氧气温度14.75℃， HV-9304阀门开度为5%。

　　17：30 由于主冷液位较低，操作人员逐步关小 HV-9304减少放空量。

　　事故发生后，煤炭化学工业公司成立了11.21事故分析领导小组，组织甲醇厂、化六院、阀门制造厂无锡工装、空分制造厂川空、开空、法液空以及国内同类型装置的专家进行了分析讨论并提出了事故发生原因的分析意见，经甲醇厂认真分析专家意见，认为事故的原因如下：

　　设计选型不当，阀门材质的选择不合理，在6.5Mpa压力下不符合GB16912-1997及欧洲气体协会标准对阀门材质的选择要求。

　　4、氧管线设置氧气温度低报警和低低联锁，报警值为5℃，联锁值为-20℃；

　　5、修改后பைடு நூலகம்氧气压力调节阀和快速放空阀两阀合一，阀门形式为Globe单座减压阀，阀后设置节流降噪板，实现逐级降压，以满足高流速工况的要求；

　　7、通过与神华煤液化项目和神木化工交流后，对空分及气化操作规程进行修订，杜绝阀门在小开度下长时间放空；

　　1、氧管线修复方案中关于阀门材质的选择采用欧洲气体协会标准选用二甲醚项目订货的阀门，材质为蒙乃尔；

　　2、由化六院重新设计管线布置图，优化管道布局，针对氧气放空阀部位增加抗爆阀门室；

　　3、氧管线与空气放空管线分别单独引入放空消音坑，对进入消音坑的管线按川空提出的设计修改方案进行改造；

　　（1）、在安装后进行的管道吹扫，可能存在含固体颗粒物没有完全吹除，长期运行后积聚，在工况大幅波动时（如温度变化）脱落撞击；

　　（3）、由于原设计阀门选用316材质，当阀门开度太小时，致使阀腔内流通面积过小，流速过快空分氧气放空阀着火事故，长时间操作会出现高压点氧蚀现象；

　　1、由生产技术部牵头组织相关技术人员认真讨论审查修复改造方案，确保方案的完整性、准确性；

　　15：18 因增压机末级回流阀BV-9006突然打开，造成出口流量下降，空分高压板式热源不足，导致氧压、氧流量、氧气温度下降，最低点时氧压6.13Mpa，氧气温度-95.79℃，氧流量18751.2 Nm3/h， 因冷损增大，主冷也开始下降，最低点时2214 mm。（15：28） 随即气化炉紧急降负荷至

　　33m3/h，空分操作人员开始关小HV-9304，同时立即将BV-9006用手轮关至57%后增压机恢复正常，并联系仪表处理。

　　15：28 气化开始减负荷后，氧压上升至6.28 Mpa，氧气流量14169Nm3/h，氧气温度开始回升。

　　16：00 BV-9006处理完毕并退出手作，系统趋于稳定，此时HV9304至全关。